本公司生產的接地電阻測試儀在行業內都*，以打造更好的“接地電阻測試儀“高壓設備供應商而努力。

1、土壤電阻率 

  土壤電阻率ρ是決定接地電阻的重要因素。根據測量得到的土壤電阻率對接地裝置進行設計，使接地電阻能夠滿足電力保障設備的正常運行，并使接地裝置之上的接觸電壓和跨步電壓能夠滿足對人體安全的要求。由于接地裝置的接地電阻主要是深層次土壤電阻率函數，

而接觸電壓和跨步電壓主要是接地裝置上表面的表層土壤的土壤電阻率的函數。

  大地對接地裝置的有效影響范圍在垂直方向上是接地裝置等效半徑r的2~4倍，水平方向上為距接地網的距離L的1~3倍。因此土壤電阻率是估算接地電阻，防雷設計的重要參數，還是分析雷電災害事故、總結防雷經驗的重要參考。 

  正是因為土壤電阻率對接地的重要性，在進行接地裝置設計與施工前，對土壤電阻率的測試以及對測試數據的分析顯得尤為重要，但局限于目前對土壤電阻率的測試方法，測試得到的土壤電阻率為視在土壤電阻率，不是實際土壤的真實電阻率，然后只有通過測試得到的視在土壤電阻率，通過數值上的計算，最終來確定土壤的分層，以及每層土壤的厚度，最終求得真實的土壤電阻率。

  土壤電阻率是眾多因素中影響接地電阻測試結果最直接、最重要的因素。前面討論用各種方法測量接地電阻均是在土壤電阻率均勻的前提下進行的。若土壤電阻率ρ不均勻，及土壤出現水平或垂直分層的情況時，采用0.618法測量出得結果誤差將由于剖面兩側的土壤電阻率不同而大大增加。特別在被測接地網和電壓及之間，或電壓極與電流極之間，如過存在一條電阻率變化較大的地層，測量是誤差會非常的大。

2、地網的形狀與尺寸 

  在實際工程中，地網的形狀是五花八門。從敷設方式上總體上可以分為垂直接地，水平接地體，而更多的是兩者結合使用。由于現在大多為鋼筋混凝土結構建筑，接地體采用建筑的基礎鋼筋作為接地體，這就使得接地體的形狀與建筑的基礎形狀基本上一樣，形狀上千奇百怪，但都可以近似的看作網格、圓盤或者圓環來進行計算。不同形狀的地網，其接地電阻的計算公式各有不同，即使是相同形狀、相同面積下、地網的敷設方式也會有很大的差異，例如同樣面積下地正方形地網，其內部具體的水平接地體與垂直體的根數，兩個接地體之間的距離也是不同的。由于集合屏蔽效應的存在，這兩個面積相同的地網在接地電阻上就會存在一定的差異?？傊煌螤畹慕拥伢w在理論上計算所得的接地電阻值本身就有很大的差異。在傳統的三極法測接地電阻測量中，我們是通過將測試電極拉開與地網足夠遠的距離（通常為4~5倍的地網長對角線長），然后才能將不同形狀的地網近似的看作半球體來進行計算和測量。 

  在工程上增大地網面積是降低接地電阻的有效方法之一，這是因為增大地網面積就是直接增大了接地體與土壤的接觸面積。在測量中，測量時需要將測試電極布置到足夠遠的位置才能達到要求，地網的尺寸越大，測量電極就需要布置的越遠，這樣在實際操作是就會越費時費力而且有時根本沒有條件滿足這一條件，測試電極布置位置沒能達到要就會對測量結果產生影響，使測量結果偏小。

  接地電阻的定義：向接地網注入1A的電流，接地網對大地的無限遠處零電位所產生的電位差為該地網的接地電阻。

  如上圖所示E點為接地體（理想化為單點接地），C點為測試儀的電流極。圖中曲線為地表的等電位線，過P點的垂直線為零電位線，零電位線延伸到無限遠處。EC的距離應為接地極深度的5倍，EP的距離應為接地極深度的2.5倍，測試儀的電位極在P點，電流極在E點。按照接地電阻的定義，接地電阻R應為E點至無限遠處零電位的電位差U與測試儀從E點至C點的電流I之間的比值，即R=U/I。 

  下圖為接地網測量時輔助接地極P、C的布置。接地電阻測量儀的E端應接在地網的邊緣上，EC的延長線要通過地網的中心G點。當地網的最大外徑為D時，取E點到電流探針C點的距離為EC=5D時，地網周圍地表的等電位線沿地網周圍平均分布，電位極P處才有可能接近于真實零電位線。這樣測得的接地電阻R才會比較真實。否則P點處電位不為零，測試儀顯示的結果就有可能偏大或偏小。

  以上分析結果有一個前提條件：土壤在測試范圍內平坦且水平方向和垂直方向均勻分布，導電能力上呈各向同性，地下無金屬管道等影響等電位線發生畸變的外來因素。任何不滿足前提條件的干擾因素都會導致接地電阻的測試結果和實際情況存在偏差。另外天氣條件、地下雜散電流、儀器精度和人為操作也會對測試結果存在影響。由此可以看出，影響接地電阻測試準確性的因素很多，要想做到*準確、客觀地反映真實情況幾乎是不可能的。  

  筆者從多年的實際檢測工作入手，對接地電阻檢測的各種干擾因素做了一個初步的分析，希望和廣大防雷工作者一起探討研究。 

1、水平方向土壤特性變化的影響： 

  我們經?？吹浇拥鼐W周圍的土壤結構和成分并不一樣，含水量也不盡相同，這些差異直接導致了土壤在各水平方向上的導電能力的不一致。也使得等電位線在水平面上的發生畸變，這樣一來，電位極P在EC點的中點2.5D處的電位就有可能不是零電位了。筆者在“湖南省人民會堂"項目的防雷檢測中就發現了類似的問題。該項目設計接地電阻值為不大于1Ω。北面為礫石沙土層，西

  面為地下管網密集的市政公路，南面為省政府辦公區，東面為原生山地。僅東南方向山腳下為紅色粘土層。經多次實地檢測，各方向檢測結果數據差異很大。北向礫石沙土層檢測結果為8.86Ω，東向山坡檢測結果為2.86Ω，西向因地面為瀝青路面無法打樁檢測，南向辦公區因干擾源較多測試結果為4.56Ω，僅東南向沿山腳的紅色粘土層測試結果為0.95Ω。這些測試結果差異較大，到底哪個才較為符合客觀實際呢？從左圖的等電位線模擬分布圖，我們可以看出，只有東南向紅色粘土層區的等電位線分布略顯均勻，將P、E極探針打在這個區域才能較真實反映出地網的實際接地電阻。所以說此項目的接地工程應該是符合設計要求的。所以對于周邊土壤環境復雜的區域，防雷檢測時必須要多次測量、綜合分析，才能得出正確的結果。 

2、垂直方向土壤特性變化的影響 

  垂直方向土壤的變化我們大多數時候都不可能做到充分的了解，但是這種變化對測試結果的影響也是客觀存在的。大多數項目在施工過程中都會有在周圍取土而后回填的情況。回填時一般都是將建筑垃圾回填，這些回填的建筑廢棄物和土壤的導電特性肯定存在差異，而且回填土存在較多空隙，密實度和土壤也差別很大。由于時間短回填土的含水率也不高。使得檢測結果往往失去真實性。

  因此檢測時應盡可能找有原生土的區域打接地樁，回填土不厚的區域可以除去表面回填浮土在打入接地極。這樣的測試結果才更接近真實情況。 

3、地形的變化 

  檢測工作中我們常常會遇到施工現場存在高低落差大的地形因素，如果不加注意也會對檢測結果產生一定的影響。我們的檢測規范上也沒有針對不同地形提出有效的校正依據，相關的研究部門也沒有給出地形變化帶來的等電位線重新分布的模型。因此這里只能做一個定性的分析。地形抬升時由于土層的加厚，相當于導電線截面積的加大，水平方向電位降變化相對趨緩，因此等電位線變稀疏，P、C極的距離應適當加大。地勢降低時則相反，P、C極的距離應適當減小。 

4、地下金屬管網的影響 

  對于市區的施工項目，由于周圍建筑密集，地下管網錯綜復雜，接地電阻測試有時候受的影響特別大。筆者現在使用的接地測試儀，在城區使用四線法檢測時，經常遇到顯示結果為0.00Ω。其原因很好分析。當EP所在直線與地下有金屬管道恰好重合時，EP兩點的電位有時是相同的，也就是說EP之間的電位差為0，根據公式R=U/I，可知測試結果必然為零。為了盡可能地減小地下金屬管網的影響，檢測時應盡量遠離地下管網分布區，實在無法做到避開時，則應盡可能的使EPC三點連成的直線垂直于金屬管道的走向。 

  以上是上海滬怡技術人員在實際檢測工作中遇到的較為常見的問題，在此也僅僅之作了一些粗淺的分析，許多問題因水平所限也無法定量的分析結果。不足之處，懇請廣大同行、專家批評指正。